定向鉆在不良地質(zhì)條件下的應(yīng)用

1清河水文地質(zhì)情況

穿越改線段位于慶鐵新線479#+220 m處和慶鐵老線64#+150 m處，地貌單元屬于清河河床，地面相對(duì)高程為1.25 m，地勢中間低兩側(cè)高，地勢起伏較大。地層結(jié)構(gòu)上部為第四系清河沖積成因的砂、卵石層，沉積韻律變化較大，下部為中生代白堊紀(jì)泉頭組砂巖，基底起伏不大。

1.1水文情況

清河上源有南北兩支，南支為主流，發(fā)源于清源縣應(yīng)額門鎮(zhèn)老虎頂山，流至開原縣與發(fā)源于西豐縣的碾盤河在耿王莊匯合，在老城鎮(zhèn)接納寇河，在大高力屯注入遼河。全長170.6 km，流域面積4813.95 km

2清河流域是遼河干流暴雨洪水多發(fā)地區(qū)，暴雨集中，強(qiáng)度大，遼河干流以前發(fā)生的洪水來源80 %來自清河。 清河50年一遇洪水沖刷深度2.7 m，平均水深4.96 m，最大流速3.3 m/s。清河穿越改線段范圍內(nèi)地下水屬孔隙滯水，主要賦存于卵石層之孔隙中，動(dòng)態(tài)要素受大氣降水控制，豐水期水位上升，枯水期水位下降，鉆探施工期間測得地下水位埋深為3.5~4.3 m。

1.2地質(zhì)情況

根據(jù)遼寧省地質(zhì)礦產(chǎn)局鐵嶺工程勘察院《慶鐵新老線清河改線工程 巖土工程勘察報(bào)告》，在鉆探所達(dá)深度范圍內(nèi)，自地表而下依次為耕土、粉砂、礫砂、圓礫、卵石、泥巖。

(1)耕土:灰黃色，以粘性土為主，含植物根系，土質(zhì)松散，ZK2孔缺失，層厚0.3~0.4 m。

(2)粉砂:黃色，稍濕，松散，砂成份為石英、長石，顆粒較均，層厚1.6 m。

(3)中砂:黃褐色，濕-飽和，松散-稍密，局部為中密，礫石成份為花崗巖，分選差，磨圓好，砂以中粗砂為主，成分為石英、長石，層厚度為1.8~4.2 m。

(4)圓礫:黃褐色，濕-飽和，中密-密實(shí)，礫石成分為花崗巖，分選差，磨圓好，層厚2.0 m。

(5)卵石:黃褐色，含水飽和，中密-密實(shí)，卵石成分為花崗巖，分選差，磨圓好，局部夾中粗砂薄層，層厚5.7~8.6 m。

(6)粉砂質(zhì)泥巖全風(fēng)化:紅褐色，原巖結(jié)構(gòu)不清，礦物已風(fēng)化成土狀，層厚3.8~5.0 m。

(7)粉砂質(zhì)泥巖強(qiáng)風(fēng)化:紅褐色，原巖結(jié)構(gòu)不清，巖石風(fēng)化呈碎塊狀，易風(fēng)化礦物已風(fēng)化成土狀，巖石手捏即碎，層厚5.7~6.7m。

(8)粉砂質(zhì)泥巖中風(fēng)化:紅褐色，微細(xì)粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成份為石英、長石，巖石呈塊狀，鉆孔控制最大厚度為8.5 m。 場地標(biāo)準(zhǔn)凍結(jié)深度為1.30 m。

2穿越改線方法分析及解決方案

2.1穿越方案的比較及確定

從上述水文地質(zhì)情況可以看出清河自然條件比較復(fù)雜，洪水量大，地層間雜情況多，結(jié)合具體地質(zhì)情況對(duì)常用的管道通過河流的方法分析和比較如下:

(1)水上跨越法:東北地區(qū)水系的特點(diǎn)是季節(jié)性強(qiáng)，河流夏秋季節(jié)洪水期間，漲幅大，河水寬度增加大;冬春少雨季節(jié)河道中水量小，水深小，寬度小。跨越施工不適用于東北部河流穿越，宜引起洪水期間的管橋橋墩阻水、積柴，加大洪水對(duì)管道的沖擊，使管道被沖斷的危險(xiǎn)增加。

(2)地下盾構(gòu)法:盾構(gòu)法對(duì)地質(zhì)條件要求小，可以在卵石中鉆孔成型，常用于重點(diǎn)河流穿越工程及復(fù)雜地段的施工。兩側(cè)需要進(jìn)行豎井施工，永久占地面積大，豎井不易施工，造價(jià)高(每米為30000~40000元)，施工時(shí)間長(一般約1a左右)。

(3)地下開挖法:開挖法施工方法簡單，不受地形、地質(zhì)條件等方面的限制，適用于地質(zhì)條件差、開挖深度小、施工長度短的小規(guī)模施工。對(duì)于清河，由于有人為挖沙的影響，管線埋深要求嚴(yán)格，河道內(nèi)部分平均挖深需要達(dá)到8m，局部地段深達(dá)12 m，開挖深度大，將不可避免的帶來管溝邊坡大，上開口巨大的問題，影響區(qū)域范圍大。施工時(shí)還會(huì)引起一系列問題，例如圍堰導(dǎo)流、溝底降水、邊坡固定、征地大、施工時(shí)間長等。對(duì)于清河穿越，選擇開挖穿越，工程費(fèi)用較大，施工時(shí)間長;由于清河上下游有挖沙現(xiàn)象，施工后回填土附著力差，隨著河床的下降，管道埋深不斷減少，一旦數(shù)年后洪水暴發(fā)，仍有出現(xiàn)管道被沖出的可能，

對(duì)于管道的安全運(yùn)行不利，存在安全隱患。

(4)地下定向鉆法:定向鉆法是已成熟的先進(jìn)的水域穿越施工方法，具有施工起止點(diǎn)在河流兩岸陸地進(jìn)行，不破壞河堤、不擾動(dòng)河床、施工周期短、管道運(yùn)營安全等優(yōu)點(diǎn)，在地質(zhì)條件適宜的情況下優(yōu)先選用。定向鉆穿越埋深大，根本上解決了清河河道下降趨勢大的問題。但由于傳統(tǒng)施工方法的限制，定向鉆法通常不應(yīng)用于含有卵礫石層、流沙層等地層的地段。 由上述分析可以看出，跨越法、盾構(gòu)法、開挖法都不適合清河穿越改線工程的具體情況，而定向鉆法在清河的實(shí)施存在著地質(zhì)條件等不利因素。

2.2定向鉆法穿越施工難點(diǎn)分析及解決方法

(1)定向鉆法施工難點(diǎn)分析

傳統(tǒng)定向鉆施工步驟如下:

入土側(cè)布置鉆機(jī)、泥漿池;出土側(cè)布置回拖管道，泥漿池;在入土側(cè)進(jìn)行鉆孔，鉆頭在出土點(diǎn)出土;進(jìn)行預(yù)擴(kuò)孔，大口徑管道根據(jù)需要進(jìn)行3~5次擴(kuò)孔過程;應(yīng)用定位器及大口徑擴(kuò)孔器進(jìn)行洗孔;管道回拖。 從上述過程不難看出定向鉆的局限性:卵礫石層、流沙層等地層較松散、易塌陷、無法形成穩(wěn)定的孔道，使得定向鉆施工法無法在這種地層中形成回拖管道用孔道，回拖時(shí)管道不能通過。清河河道周圍地層中5~13 m深度法圍內(nèi)含有的連續(xù)不斷卵礫石層，不采取措施將無法進(jìn)行定向鉆施工。 通過分析，清河定向鉆施工的難點(diǎn)在于不良地層不易成孔。

(2)解決方法

對(duì)于以上難點(diǎn)，可采用隔離法隔離不良地層然后進(jìn)行定向鉆施工。通過研究調(diào)查，總結(jié)出以下方法隔離不良地質(zhì)層:

①開挖法:在出入土段采用開挖方式，直接挖到卵礫石層以

下，進(jìn)行定向鉆穿越施工。通過與施工隊(duì)伍調(diào)研及設(shè)計(jì)核算，為避開不利地層在清河穿越段改線工程中應(yīng)用定向鉆法施工，采用傳統(tǒng)開挖法隔離不良地層，出入土端兩側(cè)開挖基坑平均深度需達(dá)12 m以上，開挖作業(yè)面平均寬度接近80 m，最大寬度超過100 m，臨時(shí)征地接近22000 m

2土方量達(dá)58050 m

3且需要降水處理，防止地下水涌出，此種施工方式增加了大量工程量，不可取。

②頂管法:常用于各種穿越工程，使用方法較為成熟。該方

法施工需要設(shè)置承力擋墻，用千斤頂將套管頂入。該方法由于靠擋墻承力頂進(jìn)，所以角度不宜過大，清河定向鉆入土端管線與水平方向夾角9°，出土端管線與水平方向夾角8°，角度較大，頂管施工有困難;且頂管法施工有穿越長度較小，在巖石層中頂進(jìn)困難等局限性，都決定了頂管法不適合用來處理清河定向鉆出入土端的難題。

③夯管法:夯管法是一種新的施工技術(shù)，該方法在國外有著較廣泛的應(yīng)用，國內(nèi)仍無成熟的施工經(jīng)驗(yàn)。夯管法具有夯入長度大，夯管角度不限，施工時(shí)間短等優(yōu)勢，適合清河出入土端問題的解決。但是，清河定向鉆長度較大，在經(jīng)過1000 m的地下穿越后，需要精確穿入已經(jīng)的夯入套管，施工難度較大。 上述分析指出，夯管法適用于本工程，定位問題可通過下述

步驟解決:

①在入土端夯入套管，隔離卵石層，進(jìn)行定向鉆。

②鉆頭在出土端出土后與鋼絲繩焊接，將鋼絲繩回拖，套管以鋼絲繩為圓心進(jìn)行定位夯入，套管根據(jù)鋼絲繩調(diào)整角度夯入指定長度，隔離卵石層。

③鋼管依靠鋼絲繩進(jìn)行回拖， 準(zhǔn)確穿過入土端套管，完成穿越。

3設(shè)計(jì)、實(shí)施情況及影響

3.1設(shè)計(jì)情況

根據(jù)上述指定的穿越方法，制定定向鉆穿越參數(shù)如下: 老線線路實(shí)長1045.83 m，其中定向鉆穿越長度約為1002.96 m;新線線路實(shí)長1200.25 m，其中定向鉆穿越長度約為1006.41 m。定向鉆入土點(diǎn)在清河南岸，需施工機(jī)械場地70 m×70 m，需泥漿池2個(gè)，各30 m×30 m。新線穿越入土角9°2’，出土角7°58’，穿越長度1006.41 m。老線穿越入土角9°2’，出土角7°58’，穿越長度1002.96 m。

3.2設(shè)計(jì)實(shí)施

經(jīng)過分析調(diào)查，確定清河實(shí)施定向鉆穿越采取措施如下:入土段采用直徑 Ф1400×22.2、L360鋼管夯入，以隔離圓礫層、卵石層，新線夯入套管95.5 m，老線夯入套管94.3 m。北岸出土端采用直徑 Ф1400×22.2、L360鋼管夯入，新線夯入套管110 m，老線夯入套管110 m。在套管中進(jìn)行穿越和回拖。 圖3~4為施工現(xiàn)場。

2011年8月，東北地區(qū)普降大雨。清河上游降暴雨，造成清河水位、流量猛增，清河新線露出段受洪水沖擊，造成管道斷裂、原油泄漏。 經(jīng)過施工單位與我設(shè)計(jì)單位的共同努力，2005年年底清河定向鉆穿越施工一次性成功，為清河穿越段搶險(xiǎn)劃上了句號(hào)。

2.2攪拌時(shí)間和新老催化劑對(duì)油品運(yùn)動(dòng)粘度影響

測定不同攪拌時(shí)間，新老催化劑生產(chǎn)油品在40℃時(shí)的運(yùn)動(dòng)粘度見圖2，在100℃時(shí)的運(yùn)動(dòng)粘度見圖3。 由圖2和圖3可知，隨著攪拌時(shí)間的增加，油品運(yùn)動(dòng)粘度先增加，后減少，最佳攪拌時(shí)間為30~50 h;使用新型HXL-1型催化劑可以明顯提高油品的運(yùn)動(dòng)粘度。

2.3反應(yīng)溫度對(duì)產(chǎn)品的影響

改變催化反應(yīng)溫度，測定油品的凝點(diǎn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖4。 由圖4可知，反應(yīng)溫度升高，產(chǎn)品凝點(diǎn)降低;若要達(dá)到相同的凝點(diǎn)，使用新型HXL-1型催化劑可以明顯降低反應(yīng)溫度，表明HXL-1型催化劑在中小型煉油廠將會(huì)有很好的應(yīng)用前景。2.4原料流速對(duì)產(chǎn)品的影響以2.0滴/s(360 mL/h)，3.0滴/s(540 mL/h)，4.0滴/s(720 mL/h)的流速進(jìn)料，采用HXL-1型催化劑，試驗(yàn)結(jié)果見表3。

由表3可見，流速增加，各油品凝固點(diǎn)升高，收率增加，流速在360 mL/h時(shí)凝點(diǎn)最低但是收率不理想，流速在540 mL/h時(shí)凝點(diǎn)合適收率也理想，當(dāng)流速達(dá)到720 mL/h時(shí)效果很差，凝點(diǎn)幾乎不變說明基本無反應(yīng)，因?yàn)榱魉龠^快，停留時(shí)間過短，從而使原料沒能及時(shí)反應(yīng)就離開反應(yīng)器，因此脫蠟效果不明顯。

3結(jié)論

采用新型HXL-1非臨氫催化劑，原料預(yù)處理后將有效降低油品的凝點(diǎn);可以明顯提高油品的運(yùn)動(dòng)粘度;可以明顯降低反應(yīng)溫度;采用適宜的原料流速，可以達(dá)到更好的效果。總之，新型HXL-1非臨氫催化劑，可以有效降低反應(yīng)溫度，提高油品粘度指數(shù)，得到合格潤滑油基礎(chǔ)油，節(jié)約成本，故新型HXL-1型催化劑在中小型煉油廠將會(huì)有很好的應(yīng)用前景。

對(duì)未來定向鉆施工的建設(shè)性作用